پاورپوینت عملکرد لرزه ای اتصال فولادی ممان گیر تیر به ستون

توجه : این پروژه به صورت فایل power point (پاور پوینت) ارائه میگردد

  پاورپوینت عملکرد لرزه ای اتصال فولادی ممان گیر تیر به ستون دارای ۶۱ اسلاید می باشد و دارای تنظیمات کامل در Power Point می باشد و آماده پرینت یا چاپ است

فایل پاور پوینت پاورپوینت عملکرد لرزه ای اتصال فولادی ممان گیر تیر به ستون  کاملا فرمت بندی و تنظیم شده در استاندارد دانشگاه  و مراکز دولتی می باشد.

لطفا به نکات زیر در هنگام خرید

دانلود پاورپوینت عملکرد لرزه ای اتصال فولادی ممان گیر تیر به ستون

توجه فرمایید.

۱-در این مطلب، متن اسلاید های اولیه 

دانلود پاورپوینت عملکرد لرزه ای اتصال فولادی ممان گیر تیر به ستون

قرار داده شده است

۲-به علت اینکه امکان درج تصاویر استفاده شده در پاورپوینت وجود ندارد،در صورتی که مایل به دریافت  تصاویری از ان قبل از خرید هستید، می توانید با پشتیبانی تماس حاصل فرمایید

۳-پس از پرداخت هزینه ، حداکثر طی ۱۲ ساعت پاورپوینت خرید شده ، به ادرس ایمیل شما ارسال خواهد شد

۴-در صورت  مشاهده  بهم ریختگی احتمالی در متون زیر ،دلیل ان کپی کردن این مطالب از داخل اسلاید ها میباشد ودر فایل اصلی این پاورپوینت،به هیچ وجه بهم ریختگی وجود ندارد

۵-در صورتی که اسلاید ها داری جدول و یا عکس باشند در متون زیر قرار داده نشده است

بخشی از متن پاورپوینت عملکرد لرزه ای اتصال فولادی ممان گیر تیر به ستون :

اسلاید ۱ :

۱- مدلSMCS  (Stress Modified Critical Strain)

زلزله های نورتریج وکوبه محدودیهای بسیار زیادی رادربکار گیری روابط سنتی مکانیک شکست درتخمین گسیختگی اتصالات واجزای سازه های فولادی آشکار کردند. Kanvinde,A.,Dierliein,G.(2004) برپایه مطیلعات میکرومکانیکی وبررسی مکانیزم بنیادی تشکیل ترک نرم دربافت فولاد ،مدلSMCS را که قادر به تخمین آغاز گسیختگی دراتصالات فولادی ، با دقت بسیاربالایی می باشد را معرفی کردند که برخی ازمزایای آن نسبت به مدلهای سنتی مکانیک شکست ازاین قرار می باشد:

۱-برخلاف مدلهای قدیمی (J-integral, CTOD)که برپایه محدودبودن ناحیه تسلیم شده قرار دارند،این مدل قادرخواهد بود شکست را  حتی در وضعیتی که ناحیه وسیعی تسلیم شده است تخمین بزند..

۲-مدلهای قدیمی عموماً تک پارامتری بوده وبر مبنای تنش قراردارند درحالی که این مدل روشی برمبنای کرنش ارائه می کند.

۳-این مدل سه محورگی را به عنوان یک پارامتر مستقل درنظرگرفته وتاثیرآن رادرکرنش گسیختگی اعمال می کند.

۴-مدلهای قدیمی عموماً برمبنای حضورترک های لب تیز درمحل گسیختگی قراردارند درحالی که باتسلیم فولاد ورخدادگسیختگی نرم،ترک ها از نوع لب کند خواهندبودکه مدلSMCSبه دلیل ساختارخوداین مسئله رالحاظ می کند.

اسلاید ۲ :

هرچه ضریب تمرکزتنش هندسی بیشترباشد ، رشد کرنش درحوزه غیرخطی شدیدتر شده ومنجر به ضریب تمرکز کرنش بزرگتری می شود.چنانچه بارگذاری بصورت سیکلی باشد تجمعی بودن کرنش های پلاستیک نیز موثر واقع شده وجهش کرنش درحوزه غیرخطی راسبب می شود.

اسلاید ۳ :

۳- جهش کرنش عامل اصلی شکست اتصال خرجینی درزلزله منجیل

به نظر،آزمایشهای مقدم-کرمی(۱۳۷۰) از اولین سری مطالعات آزمایشگاهی روی اتصال خرجینی پس اززلزله منجیل بوده است و نتایج آن بوضوح نشان داد که بر خلاف تصور رایج اتصال خرجینی از صلبیت قابل توجهی برخوردار است و فرض لولایی بودن آن کاملاً نادرست است و بهمین دلیل در زلزله لنگرهای بزرگی در اتصال ایجاد می شود که به دلیل مقاومت کمتراتصال نسبت به تیرو ستون،شکست دراتصال متمرکز شده وموجب فروریختن سقف می گردد. روشهای محاسباتی متعارف که مبتنی برتغییرمکان صلب اتصال نسبت به جوش است، بافرض سازوکارپیچشی دراتصال خرجینی،تنش ماکزیمم رادرجوش بالای نبشی معرفی می کند.در حالی که مطالعات                  مقدم-صادقیان(۱۳۷۸) نشان داد که صلب نبودن اتصال نسبت به جوش باعث می شود که عمده لنگربا سازوکار خمشی انتقال یابد ولذا ماکزیمم تنش درجوش گوشه کنج نبشی رخ دهد.

اسلاید ۴ :

چرخش و لنگر حدگسیختگی جوش گوشه کنج نبشی، بترتیب برابر۰۰۰۹  رادیان و ۶۲۵ تن متر بدست آمد که با دقت بالایی به نتیجه آزمایش نزدیک می باشد.

ملاحظه کردید وضعیت تنش درکنج جوش نبشی چند محوره بوده وموجب افزایش اندیس سه محورگی می شود که این مسئله نیز بشدت ازکرنش پلاستیک گسیختگی می کاهد.

اسلاید ۵ :

 نتیجه مهم آن که در لحظه گسیختگی، ضریب تمرکز تنش به سمت ۱ میل کرده و بعبارتی تنش در نقاط iو jیکسان وبرابرتنش تسلیم شده است ولی ضریب تمرکز کرنش به حدود ۴۵ افزایش یافته، یعنی کرنش در کنج جوش گوشه ۴۵ برابرکرنش در وسط آن شده است .

اسلاید ۶ :

۴-شکست اتصال صلب جوشی درزلزله نورتریج وارتباط آن با پدیده جهش کرنش

اتصال صلب جوشی با بال تقویت نشده رایجترین اتصال استفاده شده در ایالات متحده آمریکا تا سال ۱۹۹۴ میلادی بوده است. اما زلزله نورتریج در ۱۷ ژوئن ۱۹۹۴ نشان داد که این اتصال بیشتر از آن چه که فکر می شد نسبت به بارهای رفت و برگشتی نظیرآنچه در زلزله رخ می دهد، حساس و آسیب پذیر است، به گونه ای که ظرف چند هفته پس از زلزله نورتریج، بازرسان از شکست اتصال صلب جوشی تیر به ستون در بیش از ۲۰۰ قاب فولادی خبر دادند که در آن اکثر ترک ها از جوش نفوذی بال تیر آغاز شدند و به نواحی مختلف اتصال انتشار یافتند، که خود نشان دهنده ی این مطلب بود که این اتصال فاقد شکل پذیری لازم در حین زلزله می باشد. آنچه که به نظر در نتایج این تحقیقات مبهم باقی مانده است ارائه دلائل دقیق و بررسی موشکافانه از پدیده شکست در این نوع اتصال رایج می باشد، در حالی که تقریباً تمامی شکست های مشاهده شده در این اتصال در اثر زلزله نورتریج ، در جوش نفوذی بال تیر به ستون بوده است وبه نظر بیشتر از آنکه بتوان شکست را به دلایل اجرایی وکیفیت جوشکاری مرتبط کرد باید آن را در مکانیزم انتقال نیرو وتوزیع تنش وکرنش در محل گسیختگی جستجو کرد.

اسلاید ۷ :

گروه SAC در بخشی از فاز دوم تحقیقات خود، به بررسی رفتار اتصال صلب تقویت شده با ورق پرداخت. بدین منظور ده آزمایش با مقیاس کامل روی چنین اتصالاتی انجام شد تا عملکرد لرزه‌ای هر اتصال با توجه به نوع تقویت و جزئیات آن به دست آید.نمونه های ساخته شده در این آزمایش با پیشوند RC نام گذاری شدند.تیر و ستون به کار رفته در نمونه‌های ساخته شده و همچنین مصالح استفاده شده عیناً با آنچه در فاز اول تحقیقات روی اتصالات ماقبل زلزله نورتریج  به کار رفته بود تطابق کامل دارد. اتصالات تقویت شده با ورق در این آزمایش ها به دو گروه کلی نمونه‌های تقویت شده با ورق بال و نمونه‌های تقویت شده با ورق پوشش تقسیم می‌شوند.

اسلاید ۸ :

درگزارش های حاصل از آزمایش به این مطلب اشاره شده است که عملکرد لرزه ای اتصالRC06 که درآن بال تیر باورق بال تقویت شده است بهتر از اتصالRC01 که درآن بال تیرباورق پوشش تقویت شده است می باشد.اما سه ردیف اول جدول، این تفاوت را بوضوح نشان نمی دهند ،لذا پارامتر دیگری بنام کرنش پلاستیک تجمعی تا لحظه گسیختگی راتعریف کرده ومقدار آن را برای هردو اتصال مذکور محاسبه می کنیم. اتصال RC06 حدوداً به اندازه ۲ سیکل با چرخش پلاستیک تیر معادل۰۰۴۲ رادیان ،دیرتر از اتصال RC01 گسیخته شد و لذا کرنش پلاستیک تجمعی آن تا لحظه گسیختگی به اندازه ۰۱۶۸ رادیان (۰۰۴۲×۴) بیشتر ازاتصال RC01 می باشد.بنابراین به نظر می رسد مقدار چرخش پلاستیک تجمعی تالحظه گسیختگی ،می تواند پارامتر مناسبتری برای ارزیابی عملکرد لرزه ای اتصال باشد وتفاوت شکل پذیری اتصالات مختلف بوضوح در آن انعکاس می یابد.

اسلاید ۹ :

مقدار m برابر ۲۴۴ سانتی متر بدست می آید که اگر به طول تیرتقسیم شود تغییرمکان نسبی طبقه در بارگذاری یکنواخت ودر لحظه گسیختگی برابر۰۰۶۷۸ رادیان محاسبه می شود.با توجه به این که تغییر مکان نسبی طبقه درحد تسلیم برابر۰۰۱۴ رادیان به دست آمده بود بنابر این چرخش پلاستیک تیر در بارگذاری یکنواخت و در لحظه گسیختگی برابر۰۰۵۳۶ رادیان (۰۰۱۴- ۰۰۶۷۸) بدست می آید وچنانچه چرخش حد تسلیم تیر(۰۰۰۷۵ رادیان) با آن جمع شود در نهایت چرخش کل تیر در لحظه گسیختگی ودربارگذاری یکنواخت برابر ۰۰۶ رادیان محاسبه می شود.

اسلاید ۱۰ :

A-از آنجایی که مود غالب شکست در اتصالات صلب تقویت شده با ورق بال ،گسیختگی کامل بال تیر در محل کمانش موضعی (در بر ورق تقویتی ودرمحل مفصل پلاستیک) است لذا چرخش متناظرباسطوح عملکرد ایمنی جانی وآستانه فروریزش از مقدار B/t برای بال تیر متاثر می شود وهمانطورکه ملاحظه کردید برای نمونه هایی که L/d آنها ثابت ولی B/t آنها متفاوت بود چرخش حدتسلیم یکسان ولی چرخش متناظربا این سطوح عملکرد متفاوت بدست آمد.هرچه B/tکمترباشد رفتار کاهنده نمونه نیز کمتروشکل پذیری آن بیشتر می شود.

B-با توجه به موارد فوق ونتایج بدست آمده، به نظر اثر طول وعمق تیر در مدلهای پیشنهادی دستورالعمل بهسازی ومعیارهای پذیرش ارائه شده برای تیر به عنوان یک عضو خمشی ،نادیده گرفته شده است.

C- نتایج بدست آمده بوضوح نشان داد که معیارهای پذیرش ارائه شده برای تیر به عنوان یک عضوخمشی،نه تنها دقیق نیستند بلکه بعضاً درخلاف جهت اطمینان می باشند!!